単位の変換
| 英語 (米国) ユニット X | 乗算する | = メートル単位 | X を掛ける | = 英語 (米国) 単位 | ||
| 線形測定 | in | 25.40 | んん | 0.0394 | in | 線形測定 |
| in | 0.0254 | メートル | 39.37 | in | ||
| ft | 304.8 | mm | 0.0033 | ft | ||
| ft | 0.3048 | m | 3.281 | ft | ||
| 平方メジャー | in2 | 645.2 | mm2 | 0.00155 | in2 | 平方メジャー |
| in2 | 0.000645 | 平方メートル | 1550.0 | in2 | ||
| フィート2 | 92.903 | mm2 | 0.00001 | フィート2 | ||
| フィート2 | 0.0929 | m2 | 10.764 | フィート2 | ||
| 立方体測定 | フィート3 | 0.0283 | m3 | 35.31 | フィート3 | 立方体測定 |
| フィート3 | 28.32 | L | 0.0353 | フィート3 | ||
| 速度レート | フィート/秒 | 18.29 | メートル/分 | 0.0547 | フィート/秒 | 速度レート |
| フィート/分 | 0.3048 | メートル/分 | 3.281 | フィート/分 | ||
| アヴォワールデュポワ 重さ | lb | 0.4536 | kg | 2.205 | lb | アヴォワールデュポワ 重さ |
| ポンド/フィート3 | 2月16日 | kg / m3 | 0.0624 | ポンド/フィート3 | ||
| 支持力 | lb | 0.4536 | kg | 2.205 | lb | 支持力 |
| lb | 4.448 | ニュートン(N) | 0.225 | lb | ||
| kg | 9.807 | ニュートン(N) | 0.102 | kg | ||
| ポンド/フィート | 1.488 | kg/m | 0.672 | ポンド/フィート | ||
| ポンド/フィート | 14.59 | N/m | 0.0685 | ポンド/フィート | ||
| kg - メートル | 9.807 | N/m | 0.102 | kg - メートル | ||
| トルク | インチ - ポンド | 11.52 | kg - mm | 0.0868 | インチ - ポンド | トルク |
| インチ - ポンド | 0.113 | N-m | 8.85 | インチ - ポンド | ||
| kg - mm | 9.81 | N - mm | 0.102 | kg - mm | ||
| 回転慣性 | in4 | 416.231 | mm4 | 0.0000024 | in4 | 回転慣性 |
| in4 | 41.62 | cm4 | 0.024 | in4 | ||
| 圧力/ストレス | ポンド/平方インチ | 0.0007 | kg / mm2 | 1422 | ポンド/平方インチ | プレッシャー・ストレス |
| ポンド/平方インチ | 0.0703 | kg / cm2 | 14.22 | ポンド/平方インチ | ||
| ポンド/平方インチ | 0.00689 | N/mm2 | 145.0 | ポンド/平方インチ | ||
| ポンド/平方インチ | 0.689 | N/cm2 | 1.450 | ポンド/平方インチ | ||
| ポンド/フィート2 | 4.882 | kg / m2 | 0.205 | ポンド/フィート2 | ||
| ポンド/フィート2 | 47.88 | N / 平方メートル | 0.0209 | ポンド/フィート2 | ||
| 力 | HP | 745.7 | ワット | 0.00134 | HP | 力 |
| フィート - ポンド/分 | 0.0226 | ワット | 44.25 | フィート - ポンド/分 | ||
| 温度 | °F | TC = (°F - 32 ) / 1.8 | 温度 | |||
BDEFのシンボル
| シンボル | ユニット | |
| BS | コンベヤベルト引張強度 | キログラム/メートル |
| BW | ベルト幅 | M |
C シンボルの定義
| シンボル | ユニット | |
| Ca | 表FCを参照 | ---- |
| Cb | 表FCを参照 | ---- |
D 記号の定義
| シンボル | ユニット | |
| DS | シャフトたわみ率 | mm |
E 記号の定義
| シンボル | ユニット | |
| E | シャフト伸び率 | GPA |
F 記号の定義
| シンボル | ユニット | |
| FC | ベルトエッジとホールドダウンストリップ間の摩擦係数 | ---- |
| FBP | 搬送物とベルト表面との摩擦係数 | ---- |
| FBW | ベルト支持材の摩擦係数 | ---- |
| FA | 修正された係数 | ---- |
| FS | 引張強さ係数の修正 | ---- |
| FT | コンベヤベルト温度係数の修正 | --- |
HILMのシンボル
| シンボル | ユニット | |
| H | Elevation コンベヤーの傾斜高度。 | m |
| HP | 馬力 | HP |
I 記号の定義
| シンボル | ユニット | |
| I | 慣性モーメント | mm4 |
L 記号の定義
| シンボル | ユニット | |
| L | 搬送距離（ドライブシャフト中心点からアイドラシャフトまで） | M |
| LR | 復路直線区間長さ | M |
| LP | 搬送路直線部長さ | M |
M 記号の定義
| シンボル | ユニット | |
| M | スパイラルコンベア層レベル | ---- |
| MHP | モーター馬力 | HP |
PRSのシンボルマーク
| シンボル | ユニット | |
| PP | 製品の累積測定面積 搬送路の割合 | ---- |
R 記号の定義
| シンボル | ユニット | |
| R | スプロケット半径 | mm |
| RO | 外側半径 | mm |
| 回転数 | 毎分回転数 | 回転数 |
S 記号の定義
| シンボル | ユニット | |
| SB | 軸受間隔 | mm |
| SL | シャフト総荷重 | Kg |
| SW | シャフト重量 | キログラム/メートル |
TVWのシンボル
| シンボル | ユニット | |
| TA | コンベヤベルトユニット許容張力 | キログラム/メートル |
| TB | コンベアベルトユニット理論張力 | キログラム/メートル |
| TL | コンベアベルトユニットカテナリーのたるみ張力。 | キログラム/メートル |
| TN | セクションの張力 | kg/m |
| TS | トルク | kg.mm |
| TW | コンベヤベルトユニット総張力 | キログラム/メートル |
| TWS | 特殊型コンベヤベルトユニット総張力 | キログラム/メートル |
V シンボルの定義
| シンボル | ユニット | |
| V | 搬送速度 | M/分 |
| VS | 理論速度 | M/分 |
W シンボルの定義
| シンボル | ユニット | |
| WB | コンベヤベルト単体重量 | kg/M2 |
| Wf | 蓄積搬送摩擦応力 | kg/M2 |
| WP | コンベヤベルトキャリー 製品単体重量 |
|
プッシャーと双方向
プッシャーまたは双方向コンベヤの場合、ベルト張力は通常の水平コンベヤよりも高くなります。したがって、両端のシャフトをドライブシャフトとして考慮し、計算に含める必要があります。一般に、ベルトの総張力を得るには経験値の約 2.2 倍が必要です。
計算式: TWS = 2.2 TW = 2.2 TB X FA
本器の TWS とは、双方向コンベアまたはプッシャーコンベアの張力計算を意味します。
旋削計算
旋回コンベアの張力計算TWSは累積張力を計算するものです。したがって、各搬送セクションの張力は、総張力の値に影響します。つまり、総張力は復路駆動部の先頭から蓄積され、復路に沿ってアイドラ部に至り、搬送部を経て駆動部に至ることになります。
本機の設計ポイントはドライブシャフト下のT0です。T0 の値はゼロに等しい。T0 からすべてのセクションを計算します。例えば、復路の最初の直線区間はT0からT1までですが、これはT1の累積張力を意味します。
T2 は復路の旋回位置の累積張力です。言い換えれば、T0、T1、T2 の累積張力です。上のイラストを参考に、後半部分の蓄積テンションを把握してください。
式: TWS = ( T6 )
搬送路における駆動部の総張力。
本器のTWSとは旋回コンベアの張力計算を意味します。
式: T0 = 0
T1 = WB + FBW X LR X WB
ドライブポジションにおけるカテナリーのたるみの張力。
式: TN = ( Ca × TN-1 ) + ( Cb × FBW × RO ) × WB
復路の旋回部の緊張。
Ca および Cb の値については、表 Fc を参照してください。
T2 = ( Ca × T2-1 ) + ( Cb × FBW × RO ) × WB
TN = ( Ca × T1 ) + ( Cb × FBW × RO ) × WB
計算式: TN = TN-1 + FBW X LR X WB
復路の直線区間の緊張感。
T3 = T3-1 + FBW X LR X WB
T3 = T2 + FBW X LR X WB
式: TN = TN-1 + FBW X LP X ( WB + WP )
搬送路の直線部分の張力。
T4 = T4-1 + FBW X LP X ( WB + WP )
T4 = T3 + FBW X LP X ( WB + WP )
式: TN = ( Ca X TN-1 ) + ( Cb X FBW X RO ) X ( WB + WP )
搬送路の旋回部の張力。
Ca および Cb の値については、表 Fc を参照してください。
T5 = ( Ca X T5-1 ) + ( Cb X FBW X RO ) X ( WB + WP )
T5 = ( Ca × T4 ) + ( Cb × FBW × RO ) × ( WB + WP )
スパイラルコンベア
式: TWS = TB × FA
本器のTWSとはスパイラルコンベアの張力計算を指します。
計算式: TB = [ 2 × RO × M + ( L1 + L2 ) ] ( WP + 2WB ) × FBW + ( WP × H )
計算式: TA = BS × FS × FT
表FTおよび表FSを参照してください。
実践例
TAとTBの比較、その他の計算方法は他のコンベヤと同様です。スパイラルコンベアの設計と構造には特定の制限と規制があります。したがって、HONGSBELT スパイラルまたはターニング ベルトをスパイラル コンベア システムに適用する際には、HONGSBELT エンジニアリング マニュアルを参照し、詳細情報については当社の技術サービス部門にお問い合わせいただくことをお勧めします。
ユニットテンション
式: TB = [ ( WP + 2WB ) X FBW ] XL + ( WP XH )
搬送物が積み重なる性質がある場合には、積み上げ搬送中に増加する摩擦力Wfも含めて計算する必要があります。
式: TB = [ ( WP + 2WB ) X FBW + Wf ] XL + ( WP XH )
式: Wf = WP X FBP X PP
許容張力
ベルトの材質が異なるため、温度変化の影響を受ける引張強度が異なります。したがって、単位許容張力 TA の計算は、ベルト総張力 TW と対比するために使用できます。この計算結果は、ベルトの選択を正しく選択し、コンベヤの要求に適合させるのに役立ちます。左側のメニューのテーブル FS およびテーブル T を参照してください。
計算式: TA = BS X FS X FT
BS = コンベヤーベルトの引張強さ (Kg / M)
FS および FT 表 FS および表 FT を参照
テーブルF
HS-100シリーズ
HS-200シリーズ
HS-300シリーズ
HS-400シリーズ
HS-500シリーズ
テーブルT
アセタール
ナイロン
ポリエチレン
ポリプロピレン
シャフトの選択
式: SL = ( TW + SW ) ?BW
ドリブン/アイドラシャフト重量表 - SW
| シャフト寸法 | シャフト重量 ( Kg/M ) | |||
| 炭素鋼 | ステンレス鋼 | アルミニウム合金 | ||
| 角軸 | 38mm | 11.33 | 11.48 | 3.94 |
| 50mm | 19.62 | 19.87 | 6.82 | |
| 丸シャフト | 30mm?/FONT> | 5.54 | 5.62 | 1.93 |
| 45mm?/FONT> | 12.48 | 12.64 | 4.34 | |
ドライブ・アイドラシャフトのたわみ - DS
中間ベアリングなし
式 ：
DS = 5 ?10-4 ( SL ?SB3 / E ?/FONT> I )
中間ベアリング付
式 ：
DS = 1 ?10-4 ( SL ?SB3 / E ?I )
ドライブシャフトの弾性 - E
| 単位：kg/mm2 | |||
| 材料 | ステンレス鋼 | 炭素鋼 | アルミニウム合金 |
| ドライブシャフト弾性率 | 19700 | 21100 | 7000 |
慣性モーメント - I
| ドライブスプロケットのボア径 | シャフトの慣性モーメント ( mm4 ) | |
| 角シャフト | 38mm | 174817 |
| 50mm | 1352750 | |
| 丸シャフト | 30mm?/FONT> | 40791 |
| 45mm?/FONT> | 326741 | |
ドライブシャフトトルク計算 - TS
| 式 ： | TS = TW?BW?R |
上記計算値を下表と比較し、最適なドライブシャフトを選定してください。ドライブシャフトのトルクが依然として強すぎる場合は、小さなスプロケットを使用してトルクを低減し、シャフトとベアリングの主なコストを節約できます。
より大きな直径のドライブ シャフトに小さなスプロケットを使用してトルクを低減するか、より小さな直径のドライブ シャフトに大きなスプロケットを使用してトルクを増加します。
ドライブシャフトの最大トルク係数
| トルク | 材料 | ジャーナル直径 (mm) | ||||||
| 50 | 45 | 40 | 35 | 30 | 25 | 20 | ||
| kg-mm x 1000 | ステンレス鋼 | 180 | 135 | 90 | 68 | 45 | 28 | 12 |
| 炭素鋼 | 127 | 85 | 58 | 45 | 28 | 17 | 10 | |
| アルミニウム合金 | -- | -- | -- | 28 | 17 | 12 | 5 | |
馬力
駆動モーターに減速機モーターを選択した場合、馬力比は搬送製品およびベルト走行中に発生する総張力より大きくなければなりません。
馬力 (HP)
| 式 ： | = 2.2 × 10-4 × TW × BW × V |
| = 2.2 × 10-4 ( TS × V / R ) | |
| = ワット × 0.00134 |
ワット
| 式 ： | = ( TW × BW × V ) / ( 6.12 × R ) |
| = ( TS × V ) / ( 6.12 × R ) | |
| = HP × 745.7 |
テーブルFC
| レール材質 | 温度 | FC | ||
| ベルト素材 | ドライ | 濡れた | ||
| HDPE / UHMW | -10℃～80℃ | PP | 0.10 | 0.10 |
| PE | 0.30 | 0.20 | ||
| アクテル | 0.10 | 0.10 | ||
| ナイロン | 0.35 | 0.25 | ||
| アセタール | -10℃～100℃ | PP | 0.10 | 0.10 |
| PE | 0.10 | 0.10 | ||
| アクテル | 0.10 | 0.10 | ||
| ナイロン | 0.20 | 0.20 | ||
コンベアのレール材質とベルト材質を乾湿環境下での搬送手順と対比させてFC値を求めてください。
Ca、Cb値
| コンベヤベルト回転角度 | コンベヤベルトエッジとレールストリップ間の摩擦係数 | |||||
| FC ≤ 0.15 | FC ≤ 0.2 | FC ≤ 0.3 | ||||
| Ca | Cb | Ca | Cb | Ca | Cb | |
| 15°以上 | 1.04 | 0.023 | 1.05 | 0.021 | 1.00 | 0.023 |
| 30°以上 | 1.08 | 0.044 | 1.11 | 0.046 | 1.17 | 0.048 |
| 45°以上 | 1.13 | 0.073 | 1.17 | 0.071 | 1.27 | 0.075 |
| ≧60° | 1.17 | 0.094 | 1.23 | 0.096 | 1.37 | 0.10 |
| ≧90° | 1.27 | 0.15 | 1.37 | 0.15 | 1.6 | 0.17 |
| ≧180° | 1.6 | 0.33 | 1.88 | 0.37 | 2.57 | 0.44 |
テーブルFCから値FCを取得後、コンベアの湾曲角度と対比すると値Ca、値Cbが得られます。